Dixon SKD-2300L/UL/B Manuel d'utilisateur Page 134
- Page / 237
- Table des matières
- MARQUE LIVRES
Noté. / 5. Basé sur avis des utilisateurs
118 4 Modellbildung der Zylindergruppe
Hier gibt O
2;st
den stöchiometrischen Sauerstoffbedarf an (O
2;st
3;36 kg O
2
=kg Brennstoff). Die
Sauerstoffmasse bei Einlassschluss wird aus der Zylindermasse m
Z;ES
und dem Luftmassenanteil
x
Z;ES
a/jointfilesconvert/354834/bgeschätzt
m
O
2
;ES
D
O
2
Œ
.1 C L
st
/x
Z;ES
L
st
m
Z;ES
; (4.38)
wobei
O
2
den Massenanteil von Sauerstoff in Luft bezeichnet (
O
2
0;232 kg O
2
=kg Luft).
4.6.2 Diffusionsverbrennung
Bei der Diffusionsverbrennung liegt die Geschwindigkeit der chemischen Umsetzungsreaktionen
deutlich über der Geschwindigkeit der molekularen Transportprozesse. Die Brennrate wird dem-
nach von der Mischungsgeschwindigkeit von Kraftstoffdampf und Luft bestimmt, welche wieder-
um von der Ladungsturbulenz im Brennraum abhängt. Nach [124] kann der chemische Umsatz in
turbulenten nicht-vorgemischten Flammen durch
r
R
D C
0
Mag
ˇ
B
k
Œkg=.m
3
s/ (4.39)
approximiert werden. In Gl. (4.39) ist C
0
Mag
eine Modellkonstante, ˇ
B
die lokale Massenkonzen-
tration des Kraftstoffs, k die turbulente kinetische Energiedichte und die Dissipationsgeschwin-
digkeit der kinetischen Energiedichte. Der Quotient =k mit der Einheit 1=s kann als turbulente
Mischungsfrequenz f D 1=
Diff
interpretiert werden. Der Ansatz basiert auf dem weit verbreite-
ten k--Modell (siehe z. B. [90, 197, 216]), welches zur Nachbildung von Turbulenz in der dreidi-
mensionalen Strömungssimulation eingesetzt wird. Grundlage des Modells sind zwei gekoppelte
Differenzialgleichungen für die turbulente kinetische Energiedichte k und die Dissipationsrate
dk
dt
D
dk
Prod
dt
C
dk
Diff
dt
dk
Diss
dt
(4.40)
d
dt
D
d
Prod
dt
C
d
Diff
dt
d
Diss
dt
: (4.41)
Die Transportgleichungen setzen sich aus einem Produktionsterm, einem Diffusionsterm und ei-
nem Dissipationsterm zusammen. Der Dissipationsterm der kinetischen Energiedichte dk
Diss
=dt
entspricht dabei gerade der Dissipationsrate . Im Rahmen der hier betrachteten nulldimensionalen
Modellierung wird das k--Modell durch ein k-l
I
-Modell ersetzt. Bei diesem Eingleichungsmo-
dell wird lediglich die Transportgleichung für die turbulente kinetische Energie k gelöst. Für die
Dissipation wird vereinfachend
dk
Diss
dt
D D C
0
Diss
k
3=2
l
I
(4.42)
gesetzt [201]. Hierbei stellt l
I
ein integrales, turbulentes Längenmaß dar, welches empirisch vor-
zugeben ist. Üblicherweise wird es aus dem momentanen Zylindervolumen a/jointfilesconvert/354834/bgeleitet
l
I
D
3
r
6V
Z
: (4.43)
- Inhaltsverzeichnis 5
- Symbole und Abkürzungen 8
- Symbole und Abkürzungen IX 9
- Formelzeichen für Mechanik 9
- X Symbole und Abkürzungen 10
- Motorspezifische Formelzeichen 10
- Symbole und Abkürzungen XI 11
- XII Symbole und Abkürzungen 12
- Abkürzungen 12
- Symbole und Abkürzungen XIII 13
- Kurzfassung 15
- 1 Einleitung 17
- 2 1 Einleitung 18
- 4 1 Einleitung 20
- 6 1 Einleitung 22
- Simulation 23
- 8 1 Einleitung 24
- )2( Ti + 25
- 10 1 Einleitung 26
- 12 1 Einleitung 28
- 1.4 Zielsetzung der Arbeit 30
- 16 1 Einleitung 32
- 18 1 Einleitung 34
- 1.6 Inhaltliche Gliederung 36
- 1.6 Inhaltliche Gliederung 21 37
- 2.1 Grundlagen 38
- 2.1 Grundlagen 23 39
- 2.2 Modellierungsansätze 40
- 2.3.1 Behälterersatzmodelle 42
- 2.3.2 Drosselersatzmodelle 46
- Massendurchsatzes Pm 48
- , VTG-Position s 48
- Kegelventil 49
- Flachventil 49
- LLK,mess 57
- 3.1 Grundlagen 59
- 3.2 Modellierungsansätze 61
- 3.2.1 Kennfeldansätze 61
- [kg/s] mMassenstro bez 62
- 3.2 Modellierungsansätze 47 63
- D 1150 1=min 64
- D 24;3 mg=Inj 64
- 3.2 Modellierungsansätze 49 65
- 3.2 Modellierungsansätze 51 67
- 3.2 Modellierungsansätze 53 69
- Grundlagen 70
- 3.2.3 Stromfadenmethode 71
- 3.2.4 Fazit 73
- 3.3 Verdichtermodell 74
- 3.3 Verdichtermodell 59 75
- 3.3.3 Verdichterleistung 78
- 3.3 Verdichtermodell 63 79
- 3.3.4 Laufrad-Minderleistung 80
- 3.3 Verdichtermodell 65 81
- 3.3.5 Leitradverluste 83
- 3.3 Verdichtermodell 69 85
- Siehe hierzu z. B. [189] 86
- 3.3 Verdichtermodell 71 87
- 3.3.7 Verdichtermassenstrom 88
- 3.3 Verdichtermodell 73 89
- Behälter nach 90
- Wirkende 90
- 3.4 Turbinenmodell 75 91
- 3.4.3 Turbinenleistung 94
- 3.4 Turbinenmodell 81 97
- 3.4.5 Leitrad-Minderablenkung 99
- 3.4.6 Leitradverluste 101
- 1T2,T2, + 102
- 3.4.8 Turbinenmassenstrom 103
- D 0 (geschl. Leitschaufeln) 104
- 3.5 Laufzeugmodell 105
- 3.6 Reibmodell 91 107
- Radiallager 107
- L,ax,aiL,ax,L,ax 108
- 3.6 Reibmodell 93 109
- Gesamtreibverluste 109
- 3.7 Wärmeübergangsmodell 110
- && 111
- 3.7 Wärmeübergangsmodell 97 113
- 3.8 Gesamtmodell 99 115
- Verdichter 116
- Laufzeug 116
- 3.8 Gesamtmodell 101 117
- 4.1 Grundlagen 118
- 4.1 Grundlagen 103 119
- Einspritzung 119
- 4.1 Grundlagen 105 121
- Verbrennung 121
- 4.2 Modellierungsansätze 122
- auf den Verbrennungspro 123
- Bilanzraum 124
- 4.4 Ladungswechselmodell 125
- 4.5 Wärmeübergangsmodell 111 127
- 4.5.1 Wärmeübergangsfläche 128
- 4.5 Wärmeübergangsmodell 113 129
- Modellierungsansätze 129
- Schleppdruckrekonstruktion 130
- 4.5 Wärmeübergangsmodell 115 131
- Flammenfrontvolumen 133
- Dicke der Flammenfront 133
- Flammenfront 133
- 4.6.2 Diffusionsverbrennung 134
- 4.6.3 Gesamtbrennverlauf 136
- 4.6.5 Zündver zug 138
- 4.7 Kurbeltriebsmodell 123 139
- 4.7 Kurbeltriebsmodell 125 141
- Zylindervolumen 141
- Zylinder- und Motordrehmoment 141
- 4.7 Kurbeltriebsmodell 127 143
- Motorreibmoment 143
- 5.1 Grundlagen 145
- 5.1.1 Stickoxide 145
- Angaben in Gewichtsprozent 147
- 5.2 Modellierungsansätze 148
- 5.2 Modellierungsansätze 133 149
- 6 Bedatung des Motormodells 151
- VTG;soll 152
- 6.2 Identifikationsprozess 137 153
- 6.2 Identifikationsprozess 139 155
- 6.2 Identifikationsprozess 141 157
- D Œ0 %; 10 %; 20 % 161
- 6.5.1 Druckverlaufsanalyse 165
- D 1730 1=min 170
- Prüfstandsmessdaten 174
- (Fortsetzung) 177
- 8 Echtzeitsimulationssystem 181
- DS1005-Prozessorboards 182
- DS2210-HIL-I/O-Boards 182
- 8.1 Systemarchitektur 167 183
- 8.1.2 Echt- und Ersatzlasten 185
- 8.1.3 Motorsteuergerät 187
- 8.2 Softwareumgebung 187
- 8.2.1 Modellimplementierung 187
- Prozessorauslastung 188
- 8.2.2 Experimentsteuerung 189
- 8.3 Simulationsbeispiel 191
- Motordrehzahl n 192
- 9 Zusammenfassung 193
- 178 9 Zusammenfassung 194
- Rechenzeit 194
- Abbildungsgenauigkeit 194
- 9 Zusammenfassung 179 195
- Bedatungsaufwand 195
- Handhabbarkeit 195
- A Stoffgrößen 196
- A.3 Kühlwasser 197
- B Bestimmung von 198
- Wärmeübergangskoeffizienten 198
- Massenbilanz 203
- Gaszusammensetzung 203
- Energiebilanz 203
- F Motorprüfstand des IAT 208
- F Motorprüfstand des IAT 193 209
- 194 F Motorprüfstand des IAT 210
- G HiL-Simulator 211
- (Indizierdatenanalyse) 212
- schleppdruck_INDI 213
- kenngroessenpZ_INDI 213
- kenngroessenQB_INDI 213
- I Software-Dokumentation des 214
- Simulationssystems 214
- I.1 Entwicklungsumgebung 199 215
- I.2 Experimentsteuerung 216
- I.2 Experimentsteuerung 201 217
- Literaturverzeichnis 218
- LITERATURVERZEICHNIS 203 219
- 204 LITERATURVERZEICHNIS 220
- LITERATURVERZEICHNIS 205 221
- 206 LITERATURVERZEICHNIS 222
- LITERATURVERZEICHNIS 207 223
- 208 LITERATURVERZEICHNIS 224
- LITERATURVERZEICHNIS 209 225
- 210 LITERATURVERZEICHNIS 226
- LITERATURVERZEICHNIS 211 227
- 212 LITERATURVERZEICHNIS 228
- LITERATURVERZEICHNIS 213 229
- 214 LITERATURVERZEICHNIS 230
- LITERATURVERZEICHNIS 215 231
- 216 LITERATURVERZEICHNIS 232
- LITERATURVERZEICHNIS 217 233
- 218 LITERATURVERZEICHNIS 234
- LITERATURVERZEICHNIS 219 235
- Lebenslauf 237
Produits connexes et manuels pour Tournevis électriques Dixon SKD-2300L/UL/B
(18 pages)© 2020, manymanuals.fr. Tous droits réservés | 0.265 s |
Manymanuals.com
Manymanuals.de
Manymanuals.fr
Manymanuals.it
Manymanuals.pl
Manymanuals.cz
Manymanuals.es
Manymanuals-pt.com
Commentaires sur ces manuels